Тренутно се у разним областима у различитим пољима, у различитим пољима, као што је аутомобилска линија ливења, као што је аутомобилска, војна, ваздухопловство и медицина. Аутомобилска индустрија има значајан положај у домаћем дијелу - сектор делова за ливење. Главна кућишта на задњем делу - погон главно кућиште је пресудна компонента у новим енергетским возилима. Становање долази са властитим водним комором и потребно је имати добре механичке својства и непропусност ваздуха. Укупни део је релативно мали, који спада у категорију средње и мале величине. Међутим, структура дела је релативно сложена, а производ има високе техничке захтеве. Само интегрисањем теоријског развоја и дизајна у раној фази са стварним побољшањима процеса у каснијој фази могу се састанковати квалификовани производи који се сусрећу технички захтеви.
1.Мостало стамбене структуре и технички захтеви
Главно кућиште електричне контролне кутије налази се у задњем делу - диска интеграција новог енергетског возила. Слика 1 приказује своју 3Д структуру. Оквирне димензије су 225 мм × 284 мм × 79 мм, а тежина је 1,24 кг. То је средњи и мали део са релативно сложеном структуром. Као што је приказано на слици 2, укупна дебљина зида ливења је око 3 мм, са неким дебљим областима око 8 мм. Локална ребра и дубоки положај у шупљини имају дебљину зида од око 40 мм. На позицијама са дебљим зидовима, примењује се спот хлађење како би се спречило ризик од шаркажних шупљина.
Материјал изабран за главни стамбени део је Алси12фе. Површина дела је потребна да би се прошао на третман за прање снимка. Површински - видљиви недостаци пукотина не смеју бити присутни. Не би требало да постоји заостало уље или средство за ослобађање. Оксидационе ознаке нису дозвољене. Површина заптивања, површина подршке и површина за причвршћивање топлотне јастуке не сме да имају ознаке за избацивање, огреботине, пукотине или бурре. Забављају на позицијама капије или шљака треба да буду мањи од 0,5 мм, а укорење на линији партије и друге позиције треба да буду мањи од 0,1 мм. Оштри и одвојиви бури нису прихватљиви. За тест за ваздух у шупљини, тест тестирања је 0.5 бара, а брзина цурења је 2,5ПА / с. За тест правног ваздуха на пловни пут, тестни притисак је 3бра, а брзина цурења је 2,5ПА / с.
2. Анализа и нумеричка симулациона анализа
Са брзим развојем рачунарске технологије, технологија симулације ливења је широко коришћена. Ово је од великог значаја за побољшање унутрашњег квалитета одливака, скраћивање развојног циклуса одливака и смањење трошкова.
2.1 Гирање и дизајн система тркача
Главни стамбени део је средњи и мали део са релативно сложеном структуром. Усвојен је један калуп - један - систем за ливење шупљине. С обзиром на обрис и величину главног тела и анализирање удаљености од растопљеног алуминијума, систем ливења је дизајниран тако да спречи растопљени алуминијум да директно утиче на то да уђе у шупљину. Главни правац протока не сме бити усмерен на критични део дела. Подесни систем ливења дела приказан је на слици 3. Удаљеност пуњења система ливења приказаног на слици 3 је најкраћи, а главни смјер протока растопљеног алуминијума директно је усмерен на правац пловног пута у води. То осигурава квалитет пуњења пловног пута и испуњава се потребама за пропуштање плода на плочнику. Два мостова су додата на крају пуњења да би се на крају побољшали пребацивање растопљеног метала и спречавају оштећења као што су хладно гашење и лоше ливење на крају дела. Слотови преливања су распоређени на крају пуњења метала и локације у почетку утврђене да буду склоне ухватњу ваздуха.
2.2 Нумеричка анализа симулације
Симулација ливења високих притиска пресадна капија и систем тркача износи се коришћењем софтвера симулације и анализирани су резултати симулације.
2.2.1 Постављени алуминијумски пуни
Као што је приказано на слици 4, симулација процеса попуњавања растопљеног алуминијума показује да је процес пуњења гладак. Растаљени метал из више унутрашњих капија је добро слојевити, без очигледних подручја металног судара или конвергенције. Ово указује на идеално стање пуњења растопљеног метала.
2.2.2 Време пуњења
Слика 5 приказује резултате симулације времена пуњења шупљине. Може се видети да је време пуњења шупљине у року од 0,2 секунде, што је у разумном распону.
2.2.3 Анализа притиска гаса
Као што је приказано на слици 6, резултати симулације притиска пуњења гаса показују да се већина гаса углавном дистрибуира у прорезу преливања и положај стуба производа. Неке ребра се користе за повезивање стуба како би се побољшало испуњено издувни и растопљени метал, осигуравајући унутрашњи квалитет стуба. Мала количина гаса налази се у нехитронираним подручјима производа.
2.2.4 Анализа очвршћивања
Слика 7 приказује резултате симулације учвршћивања растопљеног алуминијума у различито време. Може се видети да се положај средњег зида производа полако хлади и има ризик од скупљања. Хлађење се повећава на одговарајућем положају како би се осигурало доследно учвршћивање производа. Анализа резултата симулације показује да систем подешеног ливења углавном испуњава стварне производне потребе за делом, али још увек има потенцијалне ризике. Да би се решили ризици повезани са проблемима, структура калупа и структура дела оптимизоване су унапред како би се спречила генерисање оштећења. С тим се врши пробна продукција. Даљња оптимизација система капије и тркача, структуре дела и структуре калупа на основу стварног статуса производње побољшава квалитет одливака.
3.активна производња
3.1 Дие - Избор машине за ливење
Подручје предњег пројекције дела је 50960 мм², а бочно језгро - подручје пројекције извлачења је 7350 мм². Теоретски прорачуни се врше на основу сигурносног фактора од 1,25, притиска од 75МПА, клизни блок клина од 10 степени и однос 1.3 за пројекцију додатног проточног канала производа и шљака на предње површине производа. Добијени калуп - отварање је 6300кн, тако да је 630Т дие-ливена машина изабрана за производњу.
3.2 Параметри производње процеса
На основу дизајнираног калупа за ливење за целокупно ливење и параметре који одговарају одабраном моделу машине за ливење дие-ливења врше се теоријске прорачуне. Када се клип за ливење ливења креће на 347 мм, растопљени алуминијум само стиже до положаја унутрашње капије. Стога је 350 мм постављено као теоријска тачка прекључака велике брзине и три велике преклопне тачке 330 мм, 350 мм, а 370 мм за стварну верификацију производње.
3.3 Стварни резултати верификације параметара за производњу
Слика 8 приказује оштећења производа произведених на различитим преклопним тачкама велике брзине. Када је тачка пребацивања велике брзине 330 мм, производ има очигледан калуп - Ознака отварања на луку за храњење. Када је тачка 350 мм, калуп - Ознака отварања на порту у храњењу је значајно побољшана. Када је поента 370 мм, не постоји очигледан калуп - Ознака отварања на луци за храњење, али јака оштећења рупа гаса јављају се у положају воде - репа. Након верификације, најприкладнији стварни производни параметри су следећи: два - брзи почетни положај на 350 мм, два - брзи проток на 70%; Појачајте почетну позицију на 470 мм и повећати проток на 60%.
3.4 Проблеми са којима се сусрећу током стварне производње
Након провере три сета параметара, 200 делова је континуирано произведено са финалним потврђеним параметрима. Након поступка прање и обраде и обраде, специфични производни подаци о производима приказани су у Табели 1 (сваки недостатак се дешава појединачно, а производ може имати више оштећења).
Кроз статистику је утврђено да су главне проблеме производа рупе за гас, цурење и снимак - пелинг. Поред тога, серија производа доживела је оштећења ливења током наредне провјере производње, која су решена на лицу места. Рупе на плин углавном се налазе у близини заптивног утора на положају дебљине зида и изложени су након обраде. Пропуштање се појављује због гомиле рупа између доње језгрене рупе водене водене рупе и суседне рупе са навојем, узрокујући путање пропуштања. Такође је идентификовано положај пелинга који се индуцира са експлозијом.
4.иМПРАВЕМАЊЕ ПРОБРАТАКА ПОЧЕТКА
4.1 Доња језгра - извучена рупа за скупљање
У првој пробној производњи од 200 комада, 15 комада је насумично одабрано за рендгенску инспекцију унутрашњег квалитета. Резултати показују да сваки производ има грицкалице на положајима слепих рупа. Након обраде, слепе рупе и доње основне рупе за повучене повучене су међусобно повезане, изазивајући цурење.
Узрок Анализа: Слепа рупа је премала да би се омогућило извучење ПЋ-а, што резултира неравномерном дебљином зида на овом положају. Локална дебљина стијенке је претерана, чинећи да је веома подложан недостацима као што су порозност и рупе за скупљање.
Решења:
(1) За ову позицију додатно се хладно хлађење додаје у покретни калуп, али побољшање рупе за скупљање није очигледно.
(2) Тркач је модификован. Рупа за скупљање се налази на положају испуњеном првим тркачем. То је утврђено да је леви половина претерано. Други тркач је блокиран и претворен у торбу за шљаку. У исто време, први тркач се проширује да би се побољшало храњење на неисправном положају. Након модификације, постоји неко побољшање, али и даље постоје производи за цурење и потребно је да се додају друга решења за побољшање.
(3) Локално стискање се додаје у доњи део језгра. У индустрији ливења умрли, локално стискање има веома значајан утицај на решавање рупа за скупљање у производима, а технологија је сасвим зрела. Анализира се да има довољно простора у доњем језгру - повучена позиција рупа за рупу која одговара слепи рупи за постављање цилиндра. Стога је усвојена локална стискања за квар за скупљање рупа за слепу рупу поред доње језгрене рупе.
Након промене структуре стисних, како би се осигурало да се штићени игла не држи алуминијума и утиче на ефекат стисног, стисних иглица је постављена језгро - вучна магла. Параметри стискања постављени су на 2 - друго кашњење, 3 - другу притисак на притисак и опште добро хлађење пин. Нема остатка средства за ослобађање на бази воде на пинској ручици, а целокупни ефекат стиска је добар. Разлика рупа за скупљање слепе рупе поред рупе за доњу језгрову рупу је решена. Као што је приказано на слици 13, Кс - зраци не показују рупе за скупљање, а након обраде, не постоји цурење.
4.2 Лоше ливење стуба
Након додавања доњег језгра - потешкоће, у производу постоји слабо обликовање стуба.
Анализа показује да је стуб смештен изнад језгреног отвора за производњу производа. Током стварне производње постављен је доњи језгро - спреј за повлачење. То јест, када почне прскање, доње језгро је у уметнуту државу, што олакшава хлађење доње језгре - повучени ПИН. Међутим, са доњим језграма убачено у уметнуту државу током прскања, средство за ослобађање воде остаће у рупи стуба блокиран доњим језграма. Чак и са дужим пухањем након прскања, тешко је разнијети преосталу воду. Преостала вода и претерано хлађење рупе за стубове главни су разлози за слабо дефект у обликовању на овој локацији када се растопљени алуминијум испуњава шупљину.
Решење: Доњи језгро - спреј за вучу је отказан, а доње језгро повлачене је у повученом стању. Без опструкције језгра - повлачења, преостала вода у рупи може се исушити. Истовремено, да се осигура прскање и хлађење зјеха, дужа бакарна цев постављена је до прскања чиесезинг пин доње језгре, а бакарна бакарна цев за отежавање се уписује. Након спровођења решења, разрешен је лоша грешка у обликовању на овој локацији производа.
4.3 Рупе за гас у дебелим зидним положајима производа
Са рендгенских слика, то се може видети да постоје рупе за гас у дебелим зидним положајима производа. Неки производи имају рупе за гас изложене након обраде, чинећи их неквалификованим. Узрок Анализа: Током процеса пуњења производа, растопљени метал конвертира на овом положају. Снабдевање ватром - репом материјалом је недовољно, а гаслови нису глатки, што доводи до лошег унутрашњег квалитета на овој локацији. Предложени су и верификовани следећи планови унапређења.
(1) Дебљина два мостова за пренос материјала на прозору воде - репа повећана је са 2 мм до 3 мм за унапређење преноса материјала, али ефекат побољшања није очигледан.
(2) Три рупе за иглице за избацивање на врху рупе за скупљање се мењају у цилиндар - игле за избацивање типа. За газ се користи јаз између ПИН-а и ПИН рукава. Дефект је нешто побољшан, али побољшање није значајно.
(3) Додаје се бочни тркач да би се побољшао храњење на неисправном положају. Након прве две планове показују лоше побољшање, анализира се да је целокупно храњење на десној страни производа недовољан. Додаје се бочни тркач да би се побољшао целокупно храњење на десној страни.
Под комбинованом имплементацијом ова три плана, унутрашњи квалитет производа на овој локацији значајно се побољшава. Као што је приказано на слици 19, нема изложених рупа гаса након обраде.
4.4 Снимка производа - Пелинг Пеел
Неравномерно хлађење производа узрокује трагове протока на површини производа, што доводи до пилинг-а након експлозије. Узрок Анализа: Главни разлог за пилинг ливење је посебан дизајн одређених подручја ливења, са многим стубовима и жљебовима. Током процеса пуњења растопљеног алуминијума постоје велике флуктуације. Приликом пуњења великом брзином, растопљени алуминијум точе на места која маинстреам не може да досегне, тј. Положај у мртвом угаоним. Постављени прскање метала, а брзина пада температуре је релативно брза. За равне површине затворене стубовима и жљебовима, расипање топлоте је брже, а учвршћивање се јавља брже. Дакле, хладне шљаке, ознаке протока или образац који се налазе на површини ливења, који су главни узроци пелеризенске коре. Решења:
(1) Додајте материјал - пренесите ребра да бисте побољшали пражњење хладног материјала. Два материјала - преносна ребра исте дебљине додају се у равнини и воде - репне положаје. Ова мера побољшава већину пилинга, али још увек је мало пилинг након снимања на одређеним положајима.
(2) разумно контролира топлотну равнотежу калупа. Идентификујте положаје са озбиљним ознакама протока на производу. За положаје које се брзо охладе на калупу, али захтевају хлађење, користите хлађење уља да бисте спречили прекомерно хлађење на овим позицијама. Након спровођења ове мере, ефекат побољшања је лош, а држава за пилинг након прављења и још увек постоји.
(3) Поред разумно контроле температуре калупа, друга метода за ефикасно управљање снимком - пеливање је да се заложи на површину калупа. Током протока растопљеног алуминијума у шупљини, ако је површина плијеса врло глатка, јетковање се врши на позицијама где је лијевање склоно хладним шљанама, ознакама протока и кукама. Површина калупа постаје неуједначена са високим и ниским уторима. Ово дисперзује смер протока растопљеног алуминијума у шупљини и формира ваздушни филм између жлебова. Ово побољшава проток растопљеног алуминијума на овом положају, избегавајући или смањујући производњу хладних шљака, ознака протока и питће. Након додавања јеткања и верификације снимања - експлозија, у производу се не љушти.
5.Конлузија
Вишеструки приступ је потребан за производњу висококвалитетних производа. Употреба софтвера симулације за нумеричку симулацију анализа система ливења у раној фази може ефикасно идентификовати потенцијалне ризике у стварној производњи. Правовремена оптимизација система ливења или структуре калупа може се смањити, чак и избегавати или разрешити ризике од оштећења. Одабир одговарајућих параметара процеса може ефикасно осигурати целокупни квалитет одливака. Када је стварна прилагођавања параметара процеса не могу побољшати проблеме о производима, од суштинског је значаја да се размотри разматрање узроке вишеструких аспеката као што су структура ливења, система за ливење и систем преливања, хлађење калупа и структура производа и структура производа.
